（干货）楼面活荷载标准值与疏散楼梯的作用

本文转载自公众号筑龙结构设计（id：zhulongjg）

1.荷载与地震作用

1、楼板均布活荷载值不正确。

数值不正确的楼层活荷载主要包括阳台、走道、门厅、楼梯、电梯公共前室和消防疏散楼梯的活荷载。

可能出现人群密集的建筑物主要包括学校、公共建筑和高层建筑。 民用建筑未明确普通楼层活荷载标准值如下：带浴缸、卫生间的浴室4KN/㎡； ​​公厕采用独立蹲便器8KN/㎡（含填充物及隔断墙）或根据实际考虑； 报告厅、微机房3KN/㎡； ​​银行金库、配电房、水泵房10KN/㎡； 地下层屋面建筑活荷载5KN/㎡； 地板下悬挂的管道、设备荷载根据实际情况考虑，不应小于0.5KN/㎡； 宾馆、饭店的大型厨房不小于8KN/㎡或有较重的炉灶、设备和储存材料时，应根据实际情况使用。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第5.1.1条。

2.基本风压和基本雪压值不正确。

对于对风荷载敏感的高层建筑（一般考虑高度超过60米的高层建筑），其承载力设计应按基本风压的1.1倍进行。 计算位移按50年一次的基本风压计算，结构风振舒适度按10年一次的风荷载标准值计算。

对雪荷载敏感的结构主要是大跨轻质屋盖结构。 此类结构的雪荷载往往是控制荷载，宜采用100年一遇的雪压。

确定门式刚架轻型房屋钢结构的基本风压Wo时，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的值乘以1.05。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第7.1.1条、第7.1.2条、第8.1.1条、第8.1.2条；

《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.2.2条。

3、设计楼板梁、墙、柱、基础时，未按规范进行减载。

这是因为地板上的活荷载无法同时覆盖所有楼层。 如果不减少，基础设计将过于保守，柱的内力和配筋计算将不正确。 新的负荷规定已被修订。 楼板梁、墙、柱、基础设计时消防车活载的减少不再纳入强制性规定。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第5.1.2条。

4、考虑到大、中、小学各建筑人流密集，阳台、楼梯、看台、外廊顶部及屋面板或栏杆的水平承载力未计算。 应按规范对栏杆顶部施加规定的水平荷载，并校核构件强度。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第5.5.2条。

5、地下室挡土墙是主要承受水平土压力的受力构件。 基本组合不考虑永久载荷控制。 永久荷载的子系数应为1.35。 计算地下室底板防水时，板自重与覆盖土的荷载分力系数误取1.2，应取1.0。

当永久荷载标准值与变动荷载标准值之比较大时，在设计承载力极限状态的基本组合效应组合设计值时，应考虑永久荷载效应控制最不利的组合。 计算地下室底板的水阻力时，楼板和覆盖土的自重对结构有利，自重荷载分量系数宜取1.0。

地下室挡土墙的土压力宜为静土压力。

有防空要求的地下室外墙的永久荷载分力系数，对结构不利时取1.2，对结构有利时取1.0； 防爆当量载荷分量系数取1.0。

地下室外墙计算时，室外地面活荷载一般不小于5KN/㎡。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第3.2.4条。

6、隔墙布置和装修方式灵活的公共建筑，不考虑隔墙荷载，或者未注明隔墙材料和装修荷载限值。

对于非固定隔墙的荷载，宜取每延米墙体重量的1/3作为楼层活荷载，其附加值不应小于1KN/㎡。

固定隔墙上的线荷载应转换为等效均匀分布的永久荷载。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第5.1.1条注6。

7、采用压型钢板轻质屋面时，屋面活载计算檩条宜取0.5kN/㎡。

对于承重水平投影面积大于60m2的刚性框架构件，屋面均布活荷载标准值可取小于0.3KN/㎡。

《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS 102：2002第3.2.2条。

8、计算门式刚架厂房风荷载时，省略女儿墙风荷载。

对于门式刚架房屋，垂直于建筑物表面的风荷载应按《门式刚架规范》附录A计算。

《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002第3.2.3条。

9、屋面活荷载标准值不正确。

例如：有屋顶的屋顶活荷载标准值是以无屋顶的情况为准； 屋顶兼作其他用途的屋顶的价值不以相应用途的楼面荷载为依据； 带屋顶花园的屋顶活荷载标准值未考虑花园的土石等等于材料自重的因素； 当屋顶有上反梁时，设计中不考虑可能积聚的水荷载。 屋面积水荷载可为2KN/㎡，且不与活荷载结合。

对于高、低屋面，应考虑低屋面施工堆存荷载不小于4KN/㎡的临时荷载，并在施工图纸中注明。

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第5.3.1条。

10、设防烈度（设计基本地震加速度）选择错误。

抗震设防烈度必须按照国家规定的部门批准颁发的文件确定。 一般情况下，采用抗震规范附录A规定的我国主要城市中心区的设防烈度、设计基本地震加速度和设计地震分组进行设计。

已编制抗震设防区划的城市，可以按照批准的抗震设防烈度或者设计地震参数进行抗震设防。 然而，随着城镇的不断扩张，建设项目越来越远离城镇中心。 远离市中心的建设项目，尤其是设防强度高的地区的建设项目，可能需要遵守更高的抗震设防标准。

例如：北京的密云、怀柔、昌平、门头沟，《抗震规范》附录A给出的温度为7度（0.15g），但四个城市中心可能需要8度（0.2g）北京的中心。 强化。 这些抗震设防标准较高的村镇一般分布在地震加速度峰值分界线两侧4km范围内。

《建筑物抗震设计规范》第 1.0.4 条。

11、存在角度大于150的斜向抗侧力构件，且未进行斜向侧向力抗力构件方向的水平地震作用计算。

对于具有倾斜抗侧力构件的结构，考虑到地震可能来自任意方向，需要计算夹角大于150°的侧向抗力构件方向的水平地震作用。 计算机计算结果一般输出最大地震作用方向的角度。 当该值较大时，不进行该地震作用方向的地震作用计算。 地震是多向的，并且总是有一个方向的地震影响最大。 当大于150时，应计算该方向的最大地震效应，并按较大的计算结果设计绘制施工图。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.1.1条。

12、抗震设防烈度为8、9级的大跨、长悬臂结构不计算竖向地震作用。7度（0.15g）高的大跨、长悬臂结构还应进行竖向地震作用计算。 - 高层建筑。

抗震设计中需要计算7度（0.15g）和8度的转换结构转换构件、连体结构的连接件以及9度的高层建筑的竖向地震效应。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.1.1条。

《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.2条和第10.5.2条。

13、用于计算结构地震影响系数的结构自振周期未考虑非承重墙刚度效应进行折减。

考虑到砌体填充墙对结构侧向刚度的贡献，计算所得自振周期必须按照《高技术规程》4.3.17条的规定进行减少。

《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.16号。

14、抗震验算时，各层的剪力系数应符合《抗震规范》第5.2.5条的规定。 当多个楼层不满足要求时，仅调整楼层的最小抗震剪力系数是不合适的。

如果多层剪力系数不满足，则说明结构的侧向刚度不足，应增加结构体系的侧向力刚度。

还应注意的是，当底部剪力相近时，可按规范采用乘法系数； 当底部剪力差异较大时，需要重新调整结构选型和总体布局，不能使用乘法系数。 。

对于竖向不规则结构，突变处的软弱层应按抗震规范第3.4.4条的规定乘以不小于1.15的系数。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.2.5条。

15、工地类别错误。 计算书和图纸均为II类土，地质调查报告为III类土。 结构计算应重新计算。

场地类别与计算地震效应的地震影响系数有关。 错误的场地类别将导致地震效应计算出现错误。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.1.4条。

16、单层厂房仅考虑横向水平地震作用，不计算厂房纵向水平地震作用。

一般来说，至少应在建筑结构的两个主轴上分别计算水平地震作用，每个方向的水平地震作用均应由该方向的侧向受力构件承担。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.1.1条。

17、对于质量和刚度分布明显不对称和不均匀的建筑结构，抗震计算中不计算双向水平地震作用下的扭转影响。

“质量和刚度分布明显不对称和不均匀的结构”一般是指在刚性楼板假设下，考虑偶然偏心单向水平地震的作用，其最大位移与平均位移之比。楼层超过位移比下限1.2。 。

应在计算双向水平地震作用并考虑扭转效应和计算单向水平地震作用并考虑偶然偏心影响之间考虑最不利的因素。 对于抗震规范第3.4.2条规定的平面不规则多层建筑，还应考虑偶然偏心的影响。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.1.1条。

《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.1条。

2.基础基础

1、对于设计等级为甲级、乙级的建筑物或设计等级为甲级的非嵌岩桩，且建筑桩基无深层硬质承载层的，根据试桩试验结果和设计经验，认为不需要进行变形计算。 。 ，不提供结算计算结果。

《基础规范》第3.0.2条第2款、第3款明确规定了建筑基础变形计算的范围，设计时应严格遵守。 经验不能代替规定，结算计算应按规定进行。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第3.0.2条。

2、基坑开挖无安全要求。

具体要求应按第9.1.9条的规定写入结构总说明或基坑开挖图。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第9.1.9章。

3、不检查桩身混凝土强度是否满足试桩要求。 桩身混凝土强度应满足桩承载力设计要求。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第8.5.10章。

4、复合地基或软弱地基设计等级为乙级的建筑物，不设沉降观测点，不需要进行变形观测（8层、9层建筑此类问题较多）。

对于设计等级为乙级的复合地基或软基建筑，在建筑施工和使用过程中必须按要求进行变形观测。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第10.3.8章。

5、未规定基坑开挖至设计标高后应进行基坑（坑）检查。

基槽（坑）开挖后，应对基槽进行检查。 基坑检查可采用锥入法或其他方法进行。 当发现勘察报告和设计文件不一致或者遇到异常情况时，应根据地质情况提出处理意见。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第10.2.1条。

6、对地质条件的考虑是“重个体、轻环境”，对山区建筑物、构筑物可能遭受滑坡、崩塌、泥石流、强降雨、 ETC。

选址和定位应合理避让，地基基础和上部结构应适当加强。 受山洪影响的地区应采取相应的排洪措施。 对有发展趋势并威胁建筑物安全使用的滑坡应尽快整治，防止滑坡继续发展。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第6.1.1条、第6.1.4条。

7、忽略梁板筏板基础的冲剪承载力计算。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第8.4.11条。

8、变形缝处混凝土结构厚度不应小于300mm。

因为变形缝是防水的薄弱环节，特别是采用埋地止水带时，止水带将此处的混凝土分成两部分，会对变形缝处的混凝土产生不利影响。 因此，变形缝处的混凝土规定局部加厚。

《地下工程防水技术规范》GB 50108-2008第5.1.3条。

9、忽视地基处理后必要的变形验证； 或用地质调查报告中的沉降估算代替地基变形校核。

处理后的基础变形计算范围同《建筑基础设计规范》第3.0.2条的要求。

《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002第3.0.5条。

10、垫层更换施工的质量检验要求未知。

图中应注意，垫层的施工质量检验必须分层进行，每层压实系数达到设计要求后，应铺上层土并填实。

《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002第4.4.2条。

11、CFG桩复合地基施工质量检验要求不准确。 复合地基承载力特征值的试验要求以修正后的承载力特征值fa为基础。

应根据深度和宽度修正前的复合地基承载力特征值fspk提出检验要求。

《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002第9.4.2条。

12、湿陷性黄土场地上的建筑物，一般结构说明书中未注明使用、维护和修理要求。

设计中应注意，建筑物和管道在使用过程中应定期维护和检查，确保各项防水措施有效发挥作用，防止建筑物和管道的基础进水、倒塌。

《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025-2004第9.1.1条。

13、桩基计算表不全面。 如桩基水平承载力计算； 锚桩抗拔承载力计算； 桩身、承台结构承载力计算等。

应根据《桩基规范》第3.1.3条要求的计算项目提供计算表，以审查桩基设计是否安全、合理。

《建筑桩基础技术规范》JGJ 94-2008第3.1.3条。

14、当基础（含承台）混凝土强度等级小于柱、桩混凝土强度等级时，不计算基础局部抗压承载力。

局部受压承载力的计算一般按《混凝土结构设计规范》附录D.5中素混凝土局部受压计算。 当达不到要求时，可提高混凝土强度等级或采用间接钢筋（钢筋网或螺旋钢筋）按《混凝土规范》6.6条计算。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第8.2.7、8.4.18、8.5.22条。

15、计算地基承载力时，未采用标准荷载效应组合； 设计地基承载力时，未采用荷载作用的基本组合。

校核地基承载力和地基承载力时，应采用不同的荷载作用组合。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第3.0.5条。

16. 建在斜坡上或斜坡附近的建筑物和构筑物的稳定性尚未得到验证。

建在斜坡或近斜坡上的建筑物、构筑物，只验算地基的承载力和变形，忽略地基和土质边坡的稳定性。 稳定性计算应按《基础规范》5.4进行。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第3.0.2条。

17、当同一结构单元所受荷载差异较大或置于不平整土层上且基础上或附近有地面荷载时，基础设计仅满足承载力要求，不进行基础变形计算。

应按《地基规范》5.3节的规定，分别校核地基沉降、沉降差、倾斜和局部倾斜，以满足地基变形计算规定和规范要求，并应考虑沉降差对地基变形的影响。基础和上部结构。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第3.0.2条和第5.3.4条。

18、多塔、裙房下大型底盘整体基础设计，仅计算塔下基础沉降。

同一整体大面积地基上建有多栋高层、低层建筑时，地基变形计算应根据上部结构、地基与地基的共同作用进行，符合本条规定。符合《基础规范》第5.3.10条并符合《基础规范》第5.3条.4的要求。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第5.3.4条。

19、基础持力层位于未处理的液化土层上；

建在液化土层上的建筑物在地震时会出现地基失稳的情况，导致建筑物倒塌或损坏的情况屡见不鲜。 不同程度的液化导致不同程度的地震破坏。 防液化措施见《抗震规范》4.3.6~4.3.9条。

《建筑抗震设计规范》第4.3.2条。

20、桩箍筋加密范围不符合规范要求。

桩箍筋的设置应符合《抗震规范》第4.4.5条的要求和《桩基规范》第4章的相关规定。

《建筑抗震设计规范》4.4.5条。

21、当地下水位较高（地下水埋藏浅）时，建筑物地下室或地下结构存在上浮问题，未进行防上浮验证。

抗浮稳定性验算按照《地基基础规范》第5.4.3条的规定，采用阿基米德原理计算。 当整体满足抗浮稳定要求但局部不满足时，也可采取增加结构刚度的措施。

图纸文件还应注明施工期间降水停止时间。 还应注意的是，抗浮设计水位与防水设计水位不同。

《建筑基础设计规范》GB50007-2011第3.0.2条。

3、砌体结构

1、砌体结构的层数或高度超过规范限度。

震害调查表明，砌体建筑层数越多、高度越高，震害越严重。 新的抗震规范增加了楼层数和高度限制，分别为 7 度（0.15g）和 8 度（0.3g）。

8度（0.3g）的B级建筑和C级建筑不允许采用底框架-抗震墙砌体房屋。

6、7级时，按《C类少横墙多层砌体房屋抗震规范》第7.3.14条采取加固措施后，层数和高度仍应符合表7.1.2的规定的地震规范。

横墙较少的砌体房屋，总高度应减少3m，层数应按规范表7.1.2减少一层； 如果横墙较少，则应减少附加层数。 新防抗条例规定了“少横墙”、“少横墙”的含义。

对于有阁楼的坡屋顶，应按山墙高度的1/2计算。 (a)图中阁楼不视为一层，高度包含在坡屋顶高度的1/2内； (b)图中阁楼视为一层，高度包含在坡屋顶高度的1/2内； （c）图中坡屋顶高度低于屋顶“小型建筑”（实际有效使用面积或代表重力荷载值小于顶层30%）的不需计入层数和高度控制范围。

房屋的总高度是指从室外地面到主屋面板或屋檐顶部的高度。 半地下室是从地下室室内层数开始计算的。 预埋条件良好的全地下室和半地下室应允许从室外地面开始计算。 无论是全地下室还是半地下室，抗震强度计算均应按一层进行，并满足墙体承载力要求。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第7.1.2条；

《砌体结构设计规范》GB50003-2011第10.1.2条。

2、底部框架抗震墙砌体房屋，底部抗震墙的布置和数量不符合规范要求。

底部框架-抗震墙砌体房屋是一种不利的建筑结构体系。 上下层由不同的材料组成，上下层的刚度相差很大。 这种结构从经济上考虑，但必须采取措施保证抗震安全。

底部框架抗震墙 砌体房屋下部抗震墙的最大间距超出规范要求。

垂直和水平方向均应设置一定数量的底部抗震墙，并均匀、对称布置。 第二层与底层的侧向刚度之比在6度、7度时不应大于2.5，在8度时不应大于2.0，且不应小于1.0。 底部框架抗震墙砖砌房屋楼板侧向刚度比不符合规范要求； 建议调整抗震墙的长度或在抗震墙上开孔，调整墙体的侧向刚度以满足要求。

规范规定底部抗震墙应承受全部地震力，作为安全储备，还要求框架设计应承受20%的地震力。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中第7.1.5、7.1.8、7.2.4条。

3、底部框架抗震墙砌体房屋支撑墙梁抗震结构不符合要求。

底架抗震墙砌体房屋的支撑墙梁是结构中极为重要的构件。 必须保证支撑墙梁的强度和刚度。 规范规定梁的截面宽度不应小于300mm，梁的截面高度不应小于跨度的1。 /10，这是为了保证支撑墙梁的整体刚度。

另外，考虑到地震作用的重复性，还要求柱内受力筋和腰筋应按受拉钢筋的要求进行锚固，柱内上部纵筋的锚固长度柱应符合钢筋混凝土框架梁的有关要求。 ; 沿梁高应设置腰筋，数量不宜小于2Ф14根，间距不宜大于200mm； 密集区箍筋间距不宜大于100mm，直径不宜小于8mm。 除梁端外的箍筋均应为梁高的1.5且不小于1/5。除了对梁的静跨范围进行加密外，上墙的开口及开口两侧500mm的范围内也应进行加密。不小于梁高的范围。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中7.5.8。

4.底部框架壁板砌体房屋框架结构上层砌体地震壁和底部框架梁或地震壁是对齐或基本对齐的，这很难满足规范要求。

第7.1.8条在“建筑物的地震设计代码”中，GB50011-2010。

5.砌体强度设计值的调节系数γA被忽略。

砌体强度设计值的调整系数与结构的安全性有关。 砌体强度设计值的调整系数主要涉及面积调节系数和水泥砂浆调节系数。 测试表明，培养基和高强度水泥砂浆对砌体的抗压强度和剪切强度没有不利影响。 当使用大于M5的水泥砂浆时，无需调整砌体强度。

第3.2.3条的“砌体结构设计代码” GB50003-2011。

6.在多层砌体房屋的设计中，结构柱作为主要的反性结构措施的作用被忽略，并且未根据规格要求建立结构柱。

“地震抗性代码”增强了楼梯间的地震结构措施。 在楼梯段的上和下端添加的结构柱，对应于墙壁的四个角落，设置在楼梯间的四个角度，总计八个结构柱，与设置在地板一半高的混凝土柱相匹配。 肋骨形成紧急撤离安全岛。

第7.3.1和7.4.1条中的“建筑物地震设计代码” GB50011-2010。

7.钢筋混凝土地板是一个组装的整体地板，环形梁也被错误地用作预制的地板板。 铸入地板板不需要单独的环形梁，但是地板板没有沿着墙壁的外围有加固的钢筋。 预制的地板板仅在外壁上有外围环梁。 ，内壁上没有环形梁。

环梁可以增强房屋的完整性并改善房屋的地震性能，并且是针对地震的有效措施。 地震环梁必须原位施放。 在地震区域中发现了预制环梁损坏的例子。 在地震期间，环形梁和地板板没有可靠的粘合，环形梁与地板板分开并倒下。

现场地板板具有良好的完整性和高水平刚度。 因此，无需安装其他环形梁。 但是，底板中的一般钢条，包括分布式钢杆，不足以形成地板板的框架。 必须与结构柱结合安装其他钢筋。 钢筋的可靠连接。

仅在外墙上只有环形梁的预制地板板太弱。 较长的外墙环梁也需要在中间绑定。 地震封闭环应设置在外墙，内部纵向壁和内部横向壁上，根据规格。

第7.3.3条在“建筑物地震设计代码”中，GB50011-2010。

8.楼梯间是一个反性安全岛，没有采取反性加强措施。

这也表明，由于楼梯间相对空的空间，楼梯间经常受到严重损坏，并且必须采取一系列有效的措施。 预制的楼梯步骤不应在8度和9度下使用。 具有突出屋顶的建筑物和电梯室在地震期间会受到更大的地震效应，因此可能会特别加强结构措施。

第7.3.8条在“建筑物的地震设计代码”中，GB50011-2010。

9.在预制的地板覆盖物中，当有现场环梁时，延伸到墙壁的预制面板的长度不符合要求； 房屋末端的大湾的房屋（大于420万的海湾）缺乏雷切尔的地板，屋顶，墙壁或横梁。

地板平板的长度，地板平板与环形梁和墙壁之间的绑带，屋顶桁架（梁）和柱之间的锚固和绑带是确保地板，屋顶和墙壁完整性的重要措施。 当环形梁设置在平板的底部时，应将钢筋的混凝土预制板彼此绑定，并与梁，墙壁或环梁绑定。 有关详细图纸，请参见Shaanxi 09G0901-1。

第7.3.5条中的“建筑物地震设计代码” GB50011-2010。

10.没有采取措施来增强地震地区建筑屋顶梁和屋顶桁架的水平阻力。

第7.3.6条在“建筑物的地震设计代码”中，GB50011-2010。

11.在多层混凝土小空心块房屋中，可以使用结构柱系统或核心柱系统，并且选择应以不同的方式处理。

第7.4.1条在“建筑物的地震设计代码”中，GB50011-2010。

12.底部框架墙壁砌体房屋地板的地震结构措施不符合要求。

房屋底部的底部框架墙壁砌体与上层的横向抗力结构系统不同。 为了确保地板具有传播水平地震力的刚度，过渡层的底部板必须是厚度不少于120mm的现场地板板，应较少或更小洞。 当地板开口的尺寸大于800mm时，应将边缘梁设置在开口周围。 上层地板覆盖物的要求与多层砖建筑的要求相同。

第7.5.7条在“建筑物地震设计代码”中，GB50011-2010。

13.底部框架墙壁砌体房屋的底楼配备了砌体地震墙。 墙壁不是首先建造的，然后根据需要倒入横梁和圆柱。

在建造多层砌体房屋的过程中，还应首先建造墙壁，然后再建造结构柱。 底部框架的墙壁砌体房屋底层设置约束普通砖砌或小块砌体地震墙，可以在6度处使用，房屋的地板数量不超过4层。

第3.9.6条和第7.1.8条中的“建筑物地震设计代码” GB50011-2010。

4.混凝土结构

1.梁，圆柱，板，剪切壁应力钢棒和马rup的最小增强比不符合规范的要求； 转换光束纵杆的加固比根据一般框架梁的要求设计。 它是在IV类站点内置的，高层建筑物高度高60m的框架柱的最小总强化比尚未增加0.1％。

最小钢筋比不符合规范的要求，尤其是脂肪梁，脂肪柱，厚壁和厚板，这些板更可能出现。

传递梁与通用框架梁不同：转移梁通常是一个偏心张力构件，具有较大的剪切力，而通用框架梁是弯曲剪切构件。 转换束的内力很大，而通用框架梁的内力相对较小。 在地震设计中，转移光束的延展性要求相对较高。

“混凝土结构设计代码” GB50010-2010条8.5.1、11.3.6、11.4.12和11.7.14。

第6.3.7和6.4.3条的“建筑物地震设计代码” GB50011-2010。

“高层建筑物混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010第6.3.2、6.4.3、7.2.17、8.2.1、10.2.7、10.2.10、10.2。 19篇文章。

2.错误选择混凝土结构的地震抗性等级。

根据地震强化分类，强度，结构类型和建筑物高度应采用不同的地震抗性水平。

对于框架支撑的剪切壁结构，应区分剪切壁的地震电阻水平，区分底部增强区域的地震电阻水平（密钥是框架支撑层加上框架支撑层上方的两个楼层的高度）和非增强区域。 当框架壁壁在指定的水平力的作用下，而地震推翻力矩由底层的框架（计算嵌入端的层）大于总地震倾斜矩的50％以上在结构中，应根据框架结构确定框架的地震等级，地震壁的地震抗性等级可以与框架的地震级别相同。

第3.9.3条的“高层建筑物混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010。

“混凝土结构设计代码”的第11.1.3条GB50010-2010。

第6.1.2和6.1.3条的“建筑物地震设计代码” GB50011-2010。

3.框架梁和转移梁没有stirup密度面积； 当转移光束上壁上有一个门开口以形成一个小墙壁或梁上的支撑柱时，该部分中的转移光束的搅拌器未加密。

当多层框架结构在室外地面下方的扎带层并靠近地面时，系束梁的地震结构措施也应符合框架梁的要求，并应设置马rup密度区域。

孔边缘和支撑柱边缘的转换束的弯矩和剪切力急剧增加； 在地震设计中，应根据框架梁密度面积的要求来采用沿耦合光束整个长度的马rup的结构，并且不应仅将耦合光束用作光束中的通用框架梁。 末端一定范围内的马rup被密集地包装。

第6.3.3条在“建筑物的地震设计代码”中，GB50011-2010；

“高层建筑物混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010第6.3.2条和第10.2.7条。

4.计算机计算图与实际的施工图不匹配，例如剪切壁的布局和数量，混凝土强度等级，梁横截面尺寸等。

计算图和实际施工图之间的差异将为结构安全带来隐藏的危险。 结构专业必须与其他专业的专业紧密合作，以及时修改主要计算，以确保计算图与实际的施工图一致。

第3.5.2和3.6.6条中的“建筑物地震设计代码” GB50011-2010。

5.未能指示钢强度标准值的担保率； 未能表明材料的特殊要求和抗震结构的建筑质量。

在混凝土结构设计说明中，应该提到的是，当地震水平为一，两个和三个是普通的钢杆时，框架和对角线牙齿的纵向杆（包括楼梯）时，钢杆的拉伸强度

实际测量值和屈服强度的实际测量值不应小于1.25； 钢棒的实际测量值与屈服强度的标准值的实际测量值不应大于1.3，并且在最大张力下钢棒的总伸长率不得小于9％。

钢棒强度的标准值应具有不少于95％的担保率。

第3.9.1和3.9.2条中的“建筑物地震设计代码” GB50011-2010。

第4.2.2条的“混凝土结构设计代码” GB50010-2010。

6.无法正确确定建筑物的地震保护分类。

例如：对于具有大型底盘的高层建筑，如果底部几层是大型超市并符合大型购物中心的标准，则地震设防类别未被指定为关键防御力类别（B类）； 或整个建筑物被指定为B类； 即使较低的楼层是​​商业建筑，但是那些不符合大型购物中心标准的建筑物也被归类为关键防御工事。

第3.0.1条的“建筑项目地震保护标准” GB50223-2008。

第3.0.2条的“建筑项目地震保护标准” GB50223-2008。

第3.1.1条中的“建筑物地震设计代码” GB50011-2010。

7.内防空基地外墙的水平分配强化不符合最低增强率要求。

具有保护要求的组件的增强率与一般组件的增强率不同，在设计过程中应以不同的方式处理。

第4.11.7条的“民用防空地下室设计代码” GB50038-2005。

8.在地震设计期间，底部钢筋与第一级框架束端截面的顶部加固的比率小于0.5，第二和第三级的比率小于0.3。

第一级应大于0.5； 第二和第三级应大于0.3。 梁端底部和顶部表面的纵向钢筋的比率对梁的变形容量有很大影响。 当地震期间发生正弯矩时，它可以防止过早屈服或严重损坏，从而影响正常的轴承能力和变形能力。 玩。

第6.3.3条在“建筑物的地震设计代码”中，GB50011-2010；

第6.3.2条的“高层建筑物混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010。

9.在地震设计期间，框架束端处的纵向钢筋的加固比大于2％，但是梁端密集区域中马rup的最小直径不会增加2 mm。

测试和地震损伤表明，梁端的损伤主要集中在梁高度的1.5至2倍的范围内。 限制梁端的马rup密度区域的长度，最大间距和stir骨的最小直径可以实现更好的延展性。 当框架束末端的纵向钢筋的加固比大于2％时，搅拌的要求也相应增加。

对于框架梁的悬臂梁和悬臂段，由于没有地震延展性问题，因此不需要实施马rup。 对于横梁悬臂截面附近的内跨度，建议根据悬臂支撑的强化是否超过2％来确定马rup直径。

第6.3.3条在“建筑物的地震设计代码”中，GB50011-2010；

第6.3.2条的“高层建筑物混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010。

10.在第一级地震水平上，当框架梁和柱的纵杆使用直径为16或14的钢杆时，马rup间距 @100将无法满足6D要求； 当框架梁高300米时，马rup间距应比光束高度大100。 1/4的应为75。

测试和地震损伤表明，当马rup间距小于6D至8D时，压缩的钢筋通常在混凝土塌陷之前不会扣紧，并且延展性更好。

第6.3.7条； 第6.3.3条在“建筑物的地震设计代码”中，GB50011-2010。

“高层建筑物混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010条6.4.3和6.3.2。

11.在第三和第四级框架柱的圆柱根上，密集区域中的马rup间距应为较小的150，小于100和8D的值（D是纵向钢杆的直径）。

在第三和第四级框架柱（底端的下端）的圆柱根上的马rup密度区域的间距应为100和d的较小值（D是纵向应力钢棒的直径）。

第6.3.7条在“建筑物地震设计代码”中，GB50011-2010；

第6.4.3条“高层建筑的混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010。

12.在地震设计期间，没有规定主要结构中纵向应力钢筋的替换原理。

如果纵向增强钢筋的替代原理而不规定主结构的主要结构通常会使长期的垂直应力增强轴承能力大于原始设计的垂直力增强的总遗传负载设计值，这将导致弱地震零件的转移，或者也可能是可能的。 或许也是有可能的。 会对受其影响的零件造成混凝土脆皮破坏（粉碎混凝土，切割破坏）。 当更换纵向力时，应按照相等强化的原理进行加固，并符合正常使用极限（裂纹，偏转）和地震结构措施（最大和最小划痕，保护层，钢筋间隔等等） 。

GB50011-2010 GB50011-2010的第3.9.4条。

13.在框架结构设计期间，不应采用混合载荷轴承轴承轴承轴承的形式和砖石壁的一部分。

框架的框架结构不得使用一些砌体轴承，而且框架结构的框架结构，电梯室，楼梯和屋顶上屋顶的水箱室，必须使用砌体墙。 填满墙。 框架结构和砌体结构是两个非常不同的结构系统。 地震破坏表明，如果在同一建筑物中混合，则首先将摧毁地震期间框架的砌体壁，从而导致框架的内部力量急剧增加。 结果，框架被损坏甚至塌陷。

第6.1.6条的“高层建筑混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010。

14.将腰部肌腱少于200@200转换； 转换光束支撑的负肌腱是根据通用框架梁配置的。

转换光束是一个偏心的拉伸组件，应根据项目的实际情况进行设计。 当加固计算通过跨米中弯矩和张力的组合控制时，分支上部至少50％的纵向加固沿着梁完全连接。 当对曲线的弯矩和拉伸力的综合控制时，肌腱应沿总长度沿整个长度（100％）；

第10.2.7条的“高层建筑混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010。

15.当高层建筑物中有故障 - 层状结构时，错误层中框架柱的横截面高度不应小于600mm，并且混凝土强度水平不应小于C30。 地震水平应提高一级。

错误的层结构是垂直和不规则结构。 错误层附近的垂直电阻组件的应力很复杂。 框架结构的错误层通常形成许多短列和长列的不规则结构。 因此，错误层结构的组成部分应采取增强的措施。 如果错误层的混凝土组件无法满足设计要求，则需要采取有效的措施。 例如，框架柱使用钢混凝土柱或钢管混凝土柱； 为剪切壁提供了钢，以改善组件的地震性能度量。

第10.4.4条，“高层建筑混凝土结构的技术法规” JGJ3-2010。

16.设计文件没有指示结构的目的。

改变结构使用和使用环境的情况（例如过载，结构开放，更改的使用功能以及环境恶化）将影响结构的安全性和使用寿命。 对结构（无论是在施工还是现有结构中）的任何更改都必须设计或技术评估，以确保在设计和使用中结构结构的安全性和使用功能。

在地震抵抗的建筑结构之前，应进行地震评估。

直接添加现有建筑物时，应首先批准现有的建筑结构。

“混凝土结构的规格” GB50010-2010号3.1.7。

JGJ116-2009 JGJ116-2009的第3.0.1条。

“现有的建筑基本强化技术规格” JGJ123-2000第8.1.1条。

五，钢结构

1.在钢结构的设计中，设计通常表明钢板，连接的材料模型（或钢质数）和钢的机械性能未显示。 此外，应指示所需的焊缝，焊接质量水平和建筑要求。

这些问题与确保项目质量密切相关。 钢铁品牌应与当前的国家标准或其他技术标准一致； 对于钢铁的性能要求，在我国钢铁标准中所有散步中可以保证的项目不再列出。 这是其他保证和协议所需的项目，当使用未形成的其他钢或外国钢时，必须列出所有对钢制性能的要求以根据此测试。 焊缝的质量水平应根据组件的重要性和“钢结构”的应力状况选择。 设计文档中应解释其他要求，例如保护和隔热措施。

GB50017-2003的“钢结构规格” 1.0.5。

2.地震设计承载钢结构，未提出对钢材材料的材料性能补充要求。 设计文件中只有Q235钢或Q345钢； Q235-A级钢的焊接负荷结构是错误的。

“地震抗分别”提出了对钢结构钢的特别最低要求，即测得的弯曲率，伸长率，影响韧性，产量步骤和可焊性，并在设计文档中指出。 - 类钢不能保证影响韧性，而Q235钢质 - 含量不被用作递送条件，因此不能用于地震抗钢结构结构和焊接负荷结构。

GB50011-2010中“地震设计规格”的第3.9.1和3.9.2条。

“钢结构设计规范”的第3.3.3条GB50017-2003。

3.在钢结构的设计中，未指定的柱脚应包裹在地面下方的强度较低的情况下。

调查发现，埋在土壤中的所有钢柱都埋在混凝土保护层的一部分中，这些钢柱没有延伸地面或柱子的地面，地面与地面相同。 很容易积聚水和灰尘等水分，从而严重腐蚀这一部分。 一些化学工厂中埋在土壤中的一些钢柱被包裹在混凝土中，但是由于电离子极化，生锈非常严重。 因此，在土壤中侵蚀介质的条件下，不应将支柱脚埋在地面上。

8.9.3“钢结构设计规格” GB50017-2003。

4.未指示钢结构的地震水平。

2001年版“地震抗分别”没有指定钢结构的地震水平。 2010年版本的“地震反对质规格”持有2001年地震的“调整效果调节”和“地震建设性措施”的抗性规格，以不同的强度，不同的层和不同的地震类别规定。 调整，诱导和精加工是四个不同的要求，称为地震水平。

GB50011-2010 GB50011-2010的第8.1.3条。

5.未指示钢结构的火力阻力水平和难治性限制。

钢结构对温度更敏感，不受保护的钢结构的难治极限仅为0.25h。 “钢结构设计规格”的第8.9.4条GB50017-2003规定，防火钢结构应符合GB50016和“高级民用建筑设计火灾规格” GB50045的要求。 建筑物的防火水平设计为不同组件所需的难治性极限。 火灾涂料的性能，涂料厚度和质量要求应符合当前国家标准“钢结构火涂层” GB14907和CECS24的“钢结构火灾防止申请技术规范”的规定。 当防锈底漆与防火涂层同时使用时，您应该注意两者的匹配。 需要用防火涂层制成的钢的表面只能在去除生锈后才用于油漆涂料。

“建筑的火灾消防标准” GB50016-2006第5.1.1、5.1.7条。

GB50045 GB50045的第3.0.2条高级民用建筑设计。

6.在计算钢结构成分时，t = 16的设计强度值，t = 20钢板不同，没有通知，导致错误。

根据钢板的厚度或直径，应根据“钢结构规范”表3.4.1-1使用钢的强度设计值。 厚度是指钢的计算点的厚度。 轴的厚度和轴心的压缩组件是指横截面中厚板的厚度。

“钢结构设计规范”的第3.4.1条GB50017-2003。

7.当计算单个侧面连接时，单个角度 - 单角钢和单个焊接的单个焊接接缝强度的单个侧面连接时，强度设计值并未乘以减少系数。

单侧连接的单角钢实际上是两条弯曲组件。 折扣系数应用于考虑两道压力的效果。

单面焊接不会添加垫子。 焊缝不能保证完整的焊接部件的全部厚度，并且必须降低强度设计值。

“钢结构设计规范” GB50017-2003第3.4.2条。

8.直接承受功率负载的普通螺栓连接到拉力 - 载荷的连接。

在设计中，普通螺栓无法通过动态动力和静态负载来拉伸。 在使用过程中，由于螺栓被拉动并承受负载，螺母很容易松动甚至滑落，对结构安全造成了隐藏的危险。 结构规格采取抗浮动措施，例如双坚螺母，弹簧垫或焊接螺母和螺钉。

“钢结构规范” GB50017-2003第8.3.6条

9.在冷粘的薄墙结构中，当设计屋顶框架时，面部面部影响效应不会被组件内部力的不利影响引起。

屋顶框架的计算通常基于垂直载荷。 计算每个部分的压力，基础的LA NEI力，然后选择该部分，但是应考虑各种不利载荷的组合。 由于风能的较大车身系数，对于灯屋顶的冷粘的薄壁钢结构，它通常会导致杆的内力的价值和方向。 件。

此外，在设计刚性架，条和壁梁时，还应考虑面部空气吸入的不利影响。 目前，永久负载子接收系数应将其置于1.0。

“冷弯曲钢结构的技术规格” GB50018-2002第4.1.7条。

10.盖子没有完整的支持系统。 当隐藏的支撑在圆形钢中使用时，没有紧密的设备。 在房屋的温度部分中，没有支持系统可以独立构成稳定的空间结构。

为了确保天花板结构的空间工作，提高其整体刚度，承受或传输水平力，避免杆的横向残疾，并在安装和使用时确保天花板的稳定性。 不同的案例建立了可靠的支持系统，例如水平水平支撑，垂直水平支撑，垂直支撑和拉杆。 支持组件应具有自由度。 如果杆用作支撑杆，则应设计弯曲的组件。

由于圆形钢不受长度比的控制，形状很小，因此自重产生的挠度值很大，并且很容易下垂和放松。 螺栓拉伸。

第8.1.4条的“钢结构规范设计” GB50017-2003。

“冷弯薄壁钢结构的技术规格” GB50018-2002第9.2.2条，第10.2.3条。

11.由刚性梁连接的端板和圆柱的高强度螺栓，该末端不符合16mm的最小厚度的要求。

通常假定刚性梁和柱是根据刚性连接节点设计的。 有必要确保连接节点与计算模型一致并且是可靠的。 In addition to meeting the computing requirements, the thickness of the end plate must be strictly controlled. 搅拌。 In terms of engineering habits, the thickness of the end plate should not be smaller than the diameter D of the high -strength bolt used in nodes.

Article 7.2.9 of CECS102-2002 of the Steel Structure of Gate-style Gangli Light Housing.

12. The pillar foot anchor embolism that is not supported between columns is unplugged under the action of wind load.

The wind load on the door -type rigid end wall (gable wall) is transmitted to the support between the column through the structural components such as the wind column and the horizontal horizontal support of the roof. Pulling force.

According to Article 7.2.19 of the "Gate Gangli Rules", when the pillar -footed anchor bolt supported by the column is calculated when the pillar is pulled up under the action of wind load. The maximum vertical division force generated by the support between the columns, and the effects of the load load (or the snow load), the ash load, and the additional load are not considered.

When calculating the loading capacity of the column foot anchor, the tensile strength design value is fat = 140N/m square for Q235 steel anchor bolt. The area of ​​the anchor embolism is effective at the effective section area of ​​the thread.

Article 7.2.19 of CECS102-2002 of the Steel Structure of Gate-style Gangli Light Housing.

13. The length ratio of the seismic steel structure frame column is controlled by mistake according to the normal steel structure.

The regulations of the components allowing the length ratio are mainly to avoid excessive softness of the component. Under the action of self -gravity, it generates excessive deflection and transportation. During the installation process, the component is bent and the vertical earthquake is prevented from flexion.

According to Article 5.3.8 and 5.3.9 of Article 5.3.8 and 5.3.9 of the "Steel Structure Specifications", the adverseness caused by the insufficient rigidity will affect the tie rod far more serious than the pressure rod. Compared with Article 8.3.1 of the Earthquake Specifications and Article 5.3.8 of the Steel Structure Specifications Article 5.3.8, it can be known that the seismic framework pillar length ratio limit is stricter than the ordinary steel structure.

The length of the frame column is more stable than the overall stability of the steel structure. Studies have shown that the height of the steel structure has increased, the axial force is increased, the vertical earthquake has a great impact on the frame column, the higher the seismic level, and the stricter the size of the frame column length. In addition, the length limit of the frame column length is also related to the steel plate (yield strength). The Q235 steel frame column length limit limit is larger than the Q345 steel length, and it is required to loosen.

Article 8.3.1 of the "Specification of Earthquake Design" GB50011-2010.

14. The framework of seismic anti -defense, the center supports long -scale ratio and the width ratio of the board does not meet the specifications. The main role of the central support of the framework is to reduce the layers of displacement and ensure the overall stability of the structure. The recovery characteristics of the support system supporting system under the earthquake action mainly depends on the pressure of the supporting rod. The loop is small and the ability to absorb energy is weak. The length ratio of the support rod should be designed according to the seismic level according to the seismic level.

The generous ratio of the support center support plate is mainly to prevent local loss of parts of the board. The central support diagonal lever should adopt a double -axis symmetrical section. If a single -axis symmetrical section is adopted, effective structural measures to prevent the symmetrical axis flexion should be taken. As shown in the figure below, measures such as re -split poles to the support of the human -shaped diagonal rod.

Article 8.4.1 of "Specifications for Earthquake Design" GB50011-2010.

15. Eccentric supports the wing section of the elimination beam section and the same span of the wing parts of the same span.

The wings of the wings of the beam section are mainly to ensure that the elimination beam section has good delay and energy consumption capabilities, so it is more stricter than ordinary beams. In addition, the steel section of the beams should be Q235, Q345, and Q345GJ. When the wing edge of the beam is fixed with the floor, but it cannot indicate that the lower wing edge side is fixed, the side support is still required.

Article 8.5.1 of the "Specification of Earthquake Design" GB50011-2010.

16. During the rigid connection of the beam and the column, the column is within the range of 500mm up and down from the beam wings. The connection weld between the pillar wing and the gastrointestinal or the box wall plate did not adopt a fully mellow ramp welding seam according to the specifications.

Under the action of the rare earthquake, the frame node will enter the plastic area. In order to ensure the integrity of the structure in the plastic area, the pillar is taken in the range of 500mm up and down the beam wings. Connecting welds use a fully mellow ramp welding seam.

Article 8.3.6 of the GB50011-2010 GB50011-2010.

17. The pillar of the high -rise steel structure frame column is not used in the pillar.

The exposed column feet are generally hinge pillar feet, which are usually used for the axial heart to suffer from the pressure column. For the connection between the high -rise steel structure frame column and the foundation, the rigid pillar feet are generally used. The rigid pillar foot is divided into buried pillars and outsourced columns. The rigid pillar feet generally have the force of M, N, and V. The Japanese Hanshin earthquake shows that the exposed column feet are severely damaged, and the high -rise steel structure should be buried into the column feet.

Article 8.6.2 of Jgj99-98, "Technical Regulations for High-level Civil Building Steel Structure".

18. The fire resistance limit of the floor is determined to be 1.5h. There is no protection measures for the pressure steel plate. The concrete above the top of the ribs of the pressure -type steel plate is still 50mm.

The fire prevention design of the structure should first determine the refractory level of the building, and then determine the refractory limit based on the refractory level, and then take protection measures. When the pressure -type steel plate is a load -bearing structure, it should pay attention to the fire prevention design.

Article 7.4.6 of Jgj99-98 of High-rise Civil Construction Steel Structure.

6.其他

1. The design and use of the structure without indication.

The design and use period is the period when the structure or structural component specified in the design can be used without repair. It is clear that the design and use period is a period of design specified. During this regulation period, it can be used only for normal maintenance without the need to repair it. The useful life should be achieved under construction, normal use and maintenance. The so -called "normal maintenance" includes necessary detection, protection and maintenance. The design and use period is the concrete of "reasonable use of life" of the foundation of the foundation and the main structural engineering of the housing building. The design benchmark period is the time parameters selected to determine the variable effect and time -related material performance. It is not the same as the design and use period of the building structure. The load statistical parameters are generally determined by 50 years according to the design benchmark period. The actual life span of the house is also different from the design and use period. The design and use of the house can be continued to be used after being identified and reinforced by the house.

"Uniform Standards for Construction Structure Reliability Design" GB50068-2001 Article 1.0.5.

2. The safety level of the structure is not indicated.

The severity of the consequences of the building structure is divided into three safety levels. Among them, a large number of general buildings are included in the middle level, and important buildings are increased by one level; secondary buildings are reduced by one level. As for the division of important buildings and secondary buildings, it should be determined according to the destruction of the building structure, that is, to endanger people's lives, cause economic losses, and social impact.

"Uniform Standards for Construction Structure Reliability Design" GB50068-2001 Article 1.0.8.

3. At the end, engineering design is based on the survey results documents (such as foundation processing schemes, basic selection, land endurance, etc.).

Insufficient understanding of the survey report should be communicated with the survey unit when there is doubts. After the two parties reached an agreement, the survey unit should issue a supplementary survey report as a design basis.

Article 40 of the "Regulations on the Management of Construction Engineering Survey and Design" violates the provisions of these regulations and has one of the following acts shall be punished in accordance with the provisions of Article 63 of the "Regulations on Quality Management of Construction Engineering ”：

(1) At the end of the survey unit, the survey is conducted in accordance with the compulsory standards of engineering construction;

(2) The design unit carried out engineering design at the end of the survey results document;

(3) Production plants and suppliers of the design unit designated building materials and building structures;

(4) The design unit cannot be designed in accordance with the compulsory standards of engineering construction.