焊接结构疲劳强度：失效原因、影响因素及应对策略

关于焊接结构的疲劳强度你了解多少呢？今天我们就来帮大家了解焊接结构疲劳失效的原因，影响焊接结构疲劳强度的主要因素，以及提高焊接结构疲劳强度的工艺方法。

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焊接结构疲劳失效的原因

焊接结构疲劳失效的主要原因有：

（1）客观上讲，焊接接头的静载承载能力一般不低于母材；但当受到交变载荷作用时，其承载能力却远低于母材，且与焊接接头类型、焊接结构形式有密切关系。这是造成某些结构因焊接接头疲劳而过早失效的主要因素；

（2）早期焊接结构设计主要以静载强度设计为主，没有考虑抗疲劳设计，或者焊接结构的疲劳设计规范不完善，导致很多现在看来设计不合理的焊接接头；

（3）工程设计技术人员对焊接结构抗疲劳特性认识不够，所设计的焊接结构往往照搬其他金属结构的疲劳设计准则和结构形式；

（4）焊接结构越来越普遍，但在设计和制造过程中，人们一味追求结构的低成本、轻量化，导致焊接结构的设计荷载不断增加；

(5)焊接结构趋向于高速、重载方向发展，对焊接结构承受动载荷的能力要求越来越高，而对焊接结构疲劳强度的科学研究水平相对滞后。

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影响焊接结构疲劳强度的主要因素

2.1静载强度对焊接结构疲劳强度的影响

在钢铁材料的研究中，人们总是希望材料有较高的比强度，即用较轻的重量承受较大的载荷重量，因为同样的重量结构可以有很大的承载能力；或者同样的承载能力可以减轻自重。因此高强度钢应运而生，同时它还具有较高的疲劳强度。基本金属的疲劳强度总是随着静载荷强度的提高而提高。

但对于焊接结构而言，情况就不同了，因为焊接接头的疲劳强度与母材静强度、焊缝金属静强度、热影响区组织性能、焊缝金属强度匹配关系不大。也就是说，只要焊接接头细节相同，高强度钢和低碳钢的疲劳强度相同，它们具有相同的SN曲线。这一规律适用于对接接头、角接头、焊接梁等各种接头类型。Maddox研究了屈服点为386~636MPa的碳锰钢和用6种焊条焊接的焊缝金属及热影响区的疲劳裂纹扩展。结果表明，材料的力学性能对裂纹扩展速率有一定影响，但影响不大。在设计承受交变载荷的焊接结构时，试图通过选用更高强度的钢种来满足工程需要是没有意义的。 只有当应力比大于+0.5且静强度条件起主要作用时，才应采用高强度钢作为焊接接头的母材。

造成上述结果的原因是接头焊趾处沿熔合线存在类似咬边的渣楔型缺陷，厚度为0.075~0.5mm，尖端半径小于0.015mm。这种尖锐的缺陷是疲劳裂纹的起始处，相当于疲劳裂纹的形成阶段。因此，接头在一定应力幅下的疲劳寿命主要由疲劳裂纹扩展阶段决定。这些缺陷的出现使得所有钢种的同类型焊接接头都具有相同的疲劳强度，与母材和焊接材料的静强度关系不大。

2.2 应力集中对疲劳强度的影响

2.2.1 连接器类型的影响

焊接接头主要形式有：对接接头、十字接头、T型接头和搭接接头。由于力的传递线受到干扰，在接头处产生应力集中。

对接接头的力线干扰小，因而应力集中系数小，它的疲劳强度会高于其它接头形式。但试验表明，对接接头的疲劳强度变化范围很大。这是因为影响对接接头疲劳性能的因素有一系列，例如试件尺寸、坡口形式、焊接方法、焊条种类、焊接位置、焊缝形状、焊后焊缝加工、焊后热处理等都会对其产生影响。有永久垫板的对接接头，在垫板处应力集中严重，降低了接头的疲劳强度。这种接头的疲劳裂纹产生于焊缝与垫板的结合处，而不是焊趾处。它的疲劳强度一般等于无垫板时外观最差的对接接头的疲劳强度。

十字接头或T型接头在焊接结构中已得到广泛应用。在这种受力接头类型中，由于焊缝与母材过渡处有明显的截面变化，应力集中系数比对接接头高，因此十字接头或T型接头的疲劳强度低于对接接头。对于不带坡口的角焊缝连接的接头和部分熔透焊缝的坡口接头，当焊缝传递工作应力时，疲劳断裂可能发生在母材与焊趾连接处或焊缝上两个薄弱环节。对于带坡口熔透的十字接头，断裂一般只发生在焊趾处，不在焊缝处。T型接头和焊缝不承受工作应力的十字接头的疲劳强度主要取决于焊缝与主要受力板连接处的应力集中情况。T型接头疲劳强度较高，十字接头疲劳强度较低。 提高T型接头或十字接头疲劳强度的根本措施是采用坡口焊接，并处理焊缝过渡圆滑，通过这一改进措施，可以大大提高疲劳强度。

搭接接头的疲劳强度很低，这是由于力线严重扭曲造成的。对接接头采用所谓“加强型”盖板是极不合理的。由于应力集中效应增大，本来疲劳强度高的对接接头采用盖板后，疲劳强度大大减弱。对于承载的盖板接头，疲劳裂纹既可产生在母材中，也可产生在焊缝中。另外，改变盖板宽度或焊缝长度，也会改变母材中应力的分布，从而影响接头的疲劳强度。即随着焊缝长度与盖板宽度之比的增大，接头的疲劳强度提高，因为母材中的应力分布趋于均匀。

2.2.2焊缝形状的影响

无论何种接头形式，它们都是通过对接焊缝和角焊缝两种焊缝形式连接起来的，不同的焊缝形状，其应力集中系数不同，因此疲劳强度具有较大的离散性。

对接焊缝的形状对接头的疲劳强度影响最大。

（1）过渡角的影响 Yamaguchi 等建立了母材与焊缝金属之间的过渡角（外钝角）与疲劳强度的关系。试验中，W（焊缝宽度）和h（高度）发生变化，但h/W比值不变，这意味着角度不变，试验结果表明疲劳强度也保持不变。但如果保持W不变，改变参数h，发现h增大，接头疲劳强度下降，这显然是外角减小的结果。

（2）焊缝过渡半径的影响Sander等的研究结果表明，焊缝过渡半径对接头疲劳强度也有重要的影响，即过渡半径增大时（过渡角不变），疲劳强度提高。

角焊缝的形状对接头的疲劳强度也有很大的影响。

当单条焊缝的计算厚度a与板材厚度B之比（a/Ba/B）>0.7时，焊缝一般在母材处断裂。但增加焊缝尺寸只在一定范围内对提高疲劳强度有效，由于焊缝尺寸的增加并不能改变另一薄弱部位即焊趾端处母材的强度，所以疲劳强度充其量也不能超过该点。Soete和Van Crombrugge采用15mm厚的板材，进行不同角焊缝的焊接，在轴向疲劳载荷下的试验中发现，当焊脚为13mm时，断裂发生在焊趾处的母材或焊缝中。当焊缝的焊脚小于此值时，疲劳断裂发生在焊缝中；当焊脚尺寸为18mm时，断裂发生在母材中。据此，他们提出了极限焊脚尺寸：S=0.85B，式中S为焊脚尺寸，B为板材厚度。 可以看出，即使焊脚尺寸达到板厚（15mm）时，仍然可以得到焊缝处的断裂结果，并且该结果与理论结果一致性较好。

2.2.3焊接缺陷的影响

焊趾区域内存在大量不同类型的缺陷，导致早期疲劳裂纹产生，母材疲劳强度急剧下降（降至80%）。焊接缺陷大致可分为表面缺陷（如裂纹、未熔合等）和体积缺陷（气孔、夹渣等）两大类，它们的影响程度无关紧要。同时，焊接缺陷对接头疲劳强度的影响与缺陷的类型、方向和位置有关。

（1）裂纹焊接中的裂纹，如冷裂纹、热裂纹，都是严重的应力集中源，加之伴有脆性的组织结构，可显著降低结构或接头的疲劳强度。早期的研究表明，在宽度为60mm、厚度为12.7mm的低碳钢对接接头试件中，当焊缝中存在长度为25mm、深度为5.2mm的裂纹（它们约占试件横截面积的10%）时，在交变载荷条件下，其2×106次循环寿命的疲劳强度降低约55%~65%。

（2）应说明未焊透。并不是所有的未焊透都视为缺陷，因为有时有些接头被人为地要求完全焊透。典型的例子是一些压力容器接管的设计。未焊透缺陷有时是表面缺陷（单面焊缝），有时是内部缺陷（双面焊缝）。它们的性质可以是局部的，也可以是整体的。它们的主要影响是削弱横截面积，引起应力集中。与没有此类缺陷的试验结果相比，削弱面积为10%时的疲劳寿命减少了25%，这意味着它的影响不如裂纹那么严重。

（3）由于制备样品的困难，对未熔合的研究很少。但毫无疑问，未熔合是一种面状缺陷，不容忽视。一般与未焊透同样处理。

（4）咬边的主要参数有咬边长度L、咬边深度h、咬边宽度W。影响疲劳强度的主要参数是咬边深度h。目前，可用深度h或深度与板厚之比（h/B）作为评定接头疲劳强度的参数。

（5）孔隙是一种体积缺陷。Harrison分析总结了前人的相关试验结果，疲劳强度的下降主要是由于孔隙截面积的减小引起的，二者之间存在一定的线性关系。但有研究表明，当采用机械加工方法对试件表面进行加工，使孔隙位于表面或表面正下方时，孔隙的不利影响增大，它会起到应力集中源的作用，成为疲劳裂纹的起点。这说明孔隙的位置对接头疲劳强度的影响大于其尺寸，位于表面或表面正下方的孔隙的不利影响最为显著。

（6）IIW关于夹渣的研究报告指出，夹渣作为体积缺陷，对接头疲劳强度的影响比孔隙更大。

从以上介绍可以看出，焊接缺陷对接头疲劳强度的影响不仅与缺陷尺寸有关，还由许多其他因素决定。 例如，表面缺陷比内部缺陷的影响更大，垂直于力的方向的表面缺陷的影响大于其他方向的影响；位于残余拉应力区的缺陷的影响大于位于残余压应力区的缺陷；位于应力集中区的缺陷（如焊趾裂纹）比均匀应力场中的相同缺陷的影响更大。

2.3焊接残余应力对疲劳强度的影响

焊接残余应力是焊接结构所特有的特性，因此其对焊接结构疲劳强度的影响是一个广受关注的问题，为此人们进行了大量的试验研究，试验中常常采用存在焊接残余应力的试样和经过热处理消除残余应力的试样进行疲劳试验，以作对比。由于焊接残余应力的产生往往伴随着焊接热循环引起的材料性能的变化，而热处理在消除残余应力的同时又使材料性能得到恢复或部分恢复，同时由于试验结果的分散性，对试验结果产生了不同的解释，对焊接残余应力的影响作出了不同的评价。

以早年和近年来一些人进行的研究工作为例，可以很清楚地说明这个问题。不同的研究者对有残余高度的对接接头进行2×106次循环试验的结果，得出了不同的结论。有人发现热处理后的消除应力试件的疲劳强度与相同焊接试件的疲劳强度相比提高了12.5%；也有人发现焊接与热处理后的试件的疲劳强度一致，即差别不大； 但也有的人发现，热处理消除残余应力后疲劳强度虽然有所提高，但增幅远远不到12.5%等。对表面磨削的对接接头试件的试验结果也是同样如此，即有的试验认为热处理后疲劳强度可提高17%，但有的试验结果表明热处理后疲劳强度并没有提高等。这个问题长期困扰着人们，直到前苏联一些学者进行了一系列交变载荷下的试验，才逐渐明确了这一问题。

其中，最值得注意的是Trufyakov等对不同应力循环特征下焊接残余应力对接头疲劳强度影响的研究。试验采用14Mn2普通低合金结构钢，试件上为横向对接焊缝，两侧为纵向焊缝。一组试件焊后进行热处理消除残余应力，另一组试件不进行热处理。疲劳强度对比试验采用了3个应力循环特征系数r=-1，0，+0.3。在交变载荷下（r=-1），消除残余应力的试件疲劳强度接近130MPa，而未消除残余应力的试件疲劳强度仅为75MPa。在脉动载荷下（r=0），两组试件疲劳强度相同，均为185MPa。当r=0.3时，经热处理消除残余应力的试件疲劳强度为260MPa，略低于未经热处理的试件疲劳强度（270MPa）。 造成这种现象的主要原因是，当r值较高时，如在脉动载荷作用下（r=0），疲劳强度较高。在较高的拉应力作用下，残余应力释放较快，因此残余应力对疲劳强度的影响减弱；当r增大到0.3时，残余应力在载荷作用下进一步降低，实际上对疲劳强度没有影响。而热处理虽然消除了残余应力，但使材料软化，因此热处理后疲劳强度有所下降。这个试验较好地说明了焊接热循环引起的残余应力和材料变化对疲劳强度的影响。从这里也可以看出，焊接残余应力对接头疲劳强度的影响与疲劳载荷的应力循环特征有关。也就是说，当循环特征值较低时，影响相对较大。

如上所述，由于结构焊缝中存在达到材料屈服点的残余应力，因此，在恒幅应力循环下，接头中焊缝附近的实际应力循环会从材料的屈服点向下摆动，而不管原来的循环特性如何。例如，如果公称应力循环为+S1至-S2，那么它的应力范围应该是S1+S2。然而，接头中实际的应力循环范围将是从Sy（屈服点处的应力幅）到Sy-（S1+S2）。这在研究焊接接头的疲劳强度时非常重要，这导致一些设计规范用应力范围代替循环特性r。

此外，试验时试件尺寸、加载方式、应力循环比、载荷谱等也对疲劳强度有很大影响。

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提高焊接结构疲劳强度的工艺方法

焊接接头的疲劳裂纹通常始于焊缝根部和焊趾处。如果抑制焊缝根部疲劳裂纹产生的危险，则焊接接头的危险点将集中在焊趾处。可以采用很多方法来提高焊接接头的疲劳强度。

（1）减少或消除焊接缺陷，特别是开口缺陷；

（2）改善焊趾几何形状，降低应力集中系数；

（3）调整焊接残余应力场，产生残余压应力场。这些改善方法可分为两类，如表1所示。

焊接工艺优化方法不仅仅以提高焊接结构的疲劳强度为目的，而且对于焊接结构的静载强度、焊接接头的冶金性能等也有很大的好处，这方面的资料很多，这里就不再赘述了。

表1 提高焊接结构疲劳强度的方法

下面从工艺方法的角度分三部分详细讨论提高焊接接头疲劳强度的主要方法。

3.1 改善焊趾几何形状以减少应力集中的方法

（1）TIG熔炼与修复

国内外研究表明，TIG修复能明显提高焊接接头的疲劳强度。该方法利用钨极惰性气体保护电弧焊对焊接接头的过渡部位进行一次重熔，使焊缝与母材之间形成圆滑的过渡，从而减少应力集中，同时也减少了部位中微小的非金属夹渣，从而提高了接头的疲劳强度。

修复工艺要求焊枪一般位于距焊趾0.5~1.5mm处，重熔区应保持清洁，若事先轻轻打磨，效果会更好。重熔时电弧熄灭时重新引弧的方法处理十分重要，因为这必然会影响重熔焊缝的质量。一般建议重新引弧的最佳位置为焊缝弧坑前6mm处。国际焊接学会最近组织欧洲一些国家及日本的一些焊接研究所，利用英国焊接学会制备的试样，对一些方法对提高接头疲劳强度的有效性进行了统一研究。经证实，经此方法处理后，接头在2×106次循环下的名义疲劳强度提高了58%。将得到的疲劳强度名义值211MPa换算成相应的特征值(K指数)则为144MPa。 高于国际焊接研究所接头细节疲劳强度的最高FAT值。

（2）机械加工

如果对焊缝表面进行机械加工，应力集中现象就会大大减少，对接接头的疲劳强度也会相应提高。当焊缝中没有缺陷时，接头的疲劳强度可以高于母材的疲劳强度。但这种表面机械加工的成本很高，所以只适用于真正有利的、可以机械加工的地方。对于有严重缺陷而又无打底焊的焊缝，缺陷处或焊根处的应力集中要比焊缝表面的应力集中严重得多，所以在这种情况下对焊缝表面进行机械加工是没有意义的。如果存在不完整的焊缝缺陷，疲劳裂纹就不会在过高处和焊趾处起始产生，而是会转移到不完整的焊缝根部。在存在不完整的焊缝缺陷的情况下，机械加工往往会使接头的疲劳强度降低。

有时，不加工整个焊缝金属，而只需对焊趾进行加工和磨削，这也能明显提高接头的疲劳强度。研究表明，在这种情况下，裂纹起始点不在焊趾处，而是转移到焊缝缺陷处。

前苏联马科罗夫等对高强度钢横向对接焊缝（抗拉强度σb=1080 MPa）进行了交变载荷疲劳强度试验，结果表明：焊接状态下，在2×106次循环下疲劳强度为±150MPa。若对焊缝进行机加工，去除焊缝余高，疲劳强度可提高到±275MPa，与母材疲劳强度相当。但若对焊趾进行局部磨削，疲劳强度为±245MPa，为机加工效果的83%，与焊接状态相比，疲劳强度提高了65%。当然，无论是机加工还是磨削，如果不按要求认真进行，保证加工效果，疲劳强度的提高是有限的。

（3）用砂轮磨削

用砂轮打磨虽然效果不如机械加工，但也是提高焊接接头疲劳强度的有效方法。国际焊接研究所建议采用高速电动或液压驱动的砂轮，转速为（15,000~40,000）/min。砂轮采用碳钨材料，其直径应保证磨削深度半径应等于或大于板厚的1/4。国际焊接研究所最近的研究表明，经过磨削后，试样在2×106次循环下的名义疲劳强度提高了45％。如果将得到的199MPa疲劳强度名义值换算成相应的特征值（135MPa），也高于国际焊接研究所接头细节疲劳强度中的最高FAT值。 需要注意的是，打磨方向应与力线方向一致，否则会在焊缝处留下垂直于力线的缺口，这相当于一个应力集中源，起到降低接头疲劳强度的作用。

（4）特种焊条法

该方法就是开发一种新型焊条，其液态金属和液态熔渣具有较高的润湿能力，可以改善焊缝的过渡半径，减小焊趾角，降低焊趾处的应力集中，从而提高焊接接头的疲劳强度。与TIG熔化修复的缺点类似，它对焊接位置有很强的选择性，特别适用于平焊位置和平角焊，而对于立焊、横焊和仰焊，其优越性则明显降低。

3.2 调节残余应力场产生压应力的方法

（1）预过载法

如果对含有应力集中的试件施加拉伸载荷直至缺口处发生屈服，并伴随一定的拉伸塑性变形，卸载载荷后，缺口处及其附近将产生压应力和拉伸塑性变形，而试件其他截面区域将产生与之平衡的屈服点以下的拉应力。这样处理的试件在随后的疲劳试验中其应力范围与未进行预过载的原试件相比将有明显不同，即明显变小，因此可以提高焊接接头的疲劳强度。研究结果表明，大型焊接结构(如桥梁、压力容器等)在投入使用前需进行一定的预过载试验，有利于提高疲劳性能。

（2）局部加热

采用局部加热可以调整焊接残余应力场，即在应力集中点产生压残余应力，有利于提高接头的疲劳强度。此方法目前仅限于纵向非连续焊缝或有纵向加强筋的接头。

对于单面角接板，加热位置一般在距焊缝约1/3板宽处，对于双面角接板，加热位置为板的中心。这样可以保证焊缝中产生压应力，从而提高接头的疲劳强度。不同的研究者利用此方法得到了不同的结果。对于单面角接板，疲劳强度提高145%~150%，对于双面角接板，疲劳强度提高70%~187%。

局部加热位置对接头疲劳强度有重要影响，当在焊缝端部两侧进行点加热时，在焊缝端部缺口处会产生压残余应力，导致疲劳强度提高53%。而当在焊缝端部试样中心进行点加热时，距离焊缝端部的距离相同，产生的金相组织效果也相同，但由于残余应力为拉残余应力，因此测得的接头疲劳强度与未处理试样相同。

（3）挤压法

局部挤压与点加热的机理相同，即都是依靠残余压应力来提高接头疲劳强度。 但作用点不同，挤压位置应位于需要产生残余压应力的地方。 挤压方式对高强度钢试件的影响比对低碳钢试件的影响更显著。

（4）Gurnnert 方法

由于局部加热法有时难以准确确定加热位置和加热温度，为了获得满意的结果，Gunnert提出了一种方法。这种方法的要点是直接加热缺口部位而不是附近部位，加热到能产生塑性变形但低于相变温度55℃或550℃的温度，然后迅速喷冷。由于表面下的金属和周围未被喷冷的金属冷却较晚，冷却时的收缩会在冷却后的表面产生压应力。利用这种压应力可以提高构件的疲劳强度。需要注意的是，为了达到加热底层的目的，加热过程要慢一些。Gunnert建议加热时间为3分钟，而Harrison建议加热时间为5分钟。

OHTA成功地防止疲劳裂纹使用这种方法在臀部焊接的内部进行，从而通过诱导来加热管道的外部，并因此在循环水中冷却，从而在管道内产生压缩应力，从而有效地导致疲劳的裂纹在处理后，从而有效地造成了疲劳的裂纹。

3.3减少应力浓度和产生压力应力的方法

（1）锤子法

锤击方法是一种冷工作，它在关节的焊缝表面上引起压缩应力，因此，该方法的有效性与焊缝表面上的塑性变形有关，同时，锤子也可以减少现有压力，从而降低了局部的强度。为5〜6pa。

（2）射击

固定式锤击是一种撞击的方法，镜头的效果取决于镜头的直径，因此它不应太大。高强度的钢接头对高强度的钢材料具有出色的效果，其程度甚至高于TIG熔化的修复。

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提高焊接接头疲劳强度的最新技术

4.1超声冲击治疗方法

近年来，超声的影响方法是改善焊接接头和结构的疲劳强度，与锤击和射击相同。在几个典型的焊接结构钢的对接接头和非负载的纵向角关节中，然后在焊接状态和影响处理中进行了比较疲劳测试，并研究超声冲击方法的实际影响，以提高焊接的效果。重要。

4.2低相变点焊杆法

4.2.1提高焊接接头疲劳强度的原理和发展

关于压缩应力如何改善焊接接头的疲劳强度，有很多文献。

表2超声冲击治疗前后的疲劳强度的比较

我们都知道，由于化合物的含量和冷却速率，在冷却过程中会经历不同的或多个结构转换。 （LTTE）是一种新型的焊接材料，它使用相变应力在焊接接头中产生压力应力以提高焊接接头的疲劳强度。

早在1960年代，前苏联焊接专家提出，低相位变化点焊接方法可以改善焊接结构的疲劳强度，但“低相变焊接杆”的概念并不是当时提出的是，它仅被称为“特殊焊接”阶段。这些特殊的焊棒用于对小样本进行疲劳测试，用这些焊接棒覆盖后的疲劳强度比非固定测试高75％。

近年来，低相变点焊杆通过依靠CR和Ni来迅速发展，以减少焊接金属的马氏体转化点，并且由于超低碳钢的发展，在这方面进行了许多研究。

4.2.2 LTTE电极对提高疲劳强度的影响

天津大学材料科学与工程学院设计和优化了低相变点焊接杆，并对各种焊接接头进行了大量疲劳测试和过程性能测试。

（1）LTTE方法

低相位变化点焊杆LTTE和常见的焊杆E5015用于焊接横向对接接头，非负载的横截面，纵向圆周圆角焊接接头，纵向平行焊接接头和纵向焊接接头和纵向屁股，以及疲劳的比较，表现出了3％的效果。比普通焊杆E5015关节高59％，疲劳寿命的改善了几次到数百次。

表3不同类型的焊接接头的疲劳强度的改善效果

焊杆类型

横向接头

非负载轴承跨关节

纵向焊接接头

纵向平行的圆角焊接接头

纵向臀部关节

E5015焊杆

176.9

202.1

167.0

182.7

179.4

LTTE焊杆

157.8

164.8

118.3

124.9

113.0

改进程度

11%

23％

41％

47%

58%

压力集

缓和

轻度K1

中等K2

强大的K3

特别是强大的K4

特别是强大的K4

克制

小大

由于在较低的温度下，低相转化点焊杆的残留压力是通过体积膨胀的，因此残留压缩应力的幅度与焊接接头的约束程度密切相关。

（2）低变换点电极脚趾敷料（LTTE穿压）方法

但是，为了使焊缝以正常的冷却速率和较低的温度进行马氏体转换，将更多的合金元素添加到焊接材料中，如果所有焊接结构的所有焊接结构都会大大增加低相转换点焊接材料的成本。

众所周知，如果焊接关节的疲劳裂缝主要是从焊接的焊缝中开始的。基于实验的两种类型的接头，非负载的跨关节和纵向环绕式焊接接头，比较了低相变点电极焊接的疲劳强度（LTTE焊接）和普通的电极焊接率。该想法的可靠性和实用性。 同时，低相变点电极焊缝敷料（LTTE穿压）接头还可以反映出低相变点电极在盖焊缝和靠近焊接脚趾盖焊缝中的应用。

4.2.3低相变点焊杆的优点和缺点

优势：

缺点：将更多的合金元素添加到焊接材料中，这增加了低相变点焊接材料的成本。

05

结论

总之，可以看出，近年来，随着焊接结构一直在高速和重载荷方面发展，其承受动态载荷的能力越来越高，因此，新技术的发展和促进，以改善焊接关节的疲劳性能，是对最新的材料的实现和相对效果的供应，并具有相对效果。焊接接头的强度是改善焊接结构疲劳性能的重要研究方向。